發動機的燃燒激振力和機械激振力通過各個結構零件傳遞到發動機的外表面上，形成表面的振動響應。發動機表面的振動又激發相鄰空氣介質質點的振動，形成聲波向外輻射，即發動機的表面輻射噪聲。
為使發動機表面輻射噪聲減小除了在燃燒激振力和機械激振力的產生根源上采取措施之外，還要在這此激振力的傳遞途徑上和表面輻射噪聲的效率方面采取措施，最終達到有效控制發動機噪聲的目的。為此，需要研究激振力和結構響應之間的關系、表面振動與輻射噪聲之間的關系以及發動機表面噪聲的分布狀況等方面的問題。
       發動機結構為一復雜的機械系統，可視為多自由度振動系統，其激振力和結構響應之間的關系可通過脈沖響應函數來確定，也可通過有限元計算或試驗模態分析的方法來確定發動機結構的主要階次模態參數，其中，固有頻率和振型對控制發動機和噪聲有特別重要的意義。因為結構以某一階模態振動時，將在其輻射噪聲頻譜上出現下一個峰值。若峰值過高，則將對整個結構輻射噪聲的強度產生較大影響，此時可考慮根據該階振動的形狀采取相應的措施，以改變該階模態的固有頻率、阻尼、剛度和質量分配等，使結構的固有頻率向不易策動共振的區域。
       表面輻射噪聲可用表面振動速度或速度平均均方值來表示，在近似關系,
Lp=20lg（ρ0c0）+10lgv2+10lgσ+10lg-10lgp08}&
其中：LP—測量表面聲壓級，
ρ0c0—空氣介質的特性阻抗，
v2—表面振動的時間空間平均速度的均方值，
σ=WR/WP—輻射系數，與輻射表面的結構型式、振動頻率及振型等有關；
WR—表面輻射聲功率、，W；
—表面振動功率，W；
S、A—規定聲場中的表面積和振動表面積，m2；
P0=2×10-5Pa—參考聲壓。
       由于控制發動機表面噪聲受發動機工作原理和性能要求方面的限制，在技術上難以采取降噪措施，即便采取措施，降噪也很有限。實踐表明，在結構上阻斷激振力的傳遞或降低表面聲輻射效率，可大幅度地降低表面輻射噪聲，有效控制發動機噪聲。其具體措施為增加結構剛度和阻尼，減少輻射表面面積。)下面是發動機表面輻射噪聲的幾個結構響應和控制措施：
       ⒈缸體—曲軸箱其剛度較差，振動較大，是表面噪聲輻射的主要部分，同時其振動又傳給殼體等重要的輻射噪聲表面，使振動加劇。因而是控制表面輻射噪聲的基本途徑。
       產生輻射噪聲的具體原因：當缸體—曲軸箱按某階振型振動時，其壁面呈彎曲狀的振動，從而產生噪聲。
       控制措施：通過增加壁厚、加肋、改進曲軸箱結構、增加中隔板及采用整體式軸承梁或軸承座等方法來提高其剛度，使結構固有頻率升高到結構衰減系數較大的區域，從而達到降噪的目的。
罩殼類零件具有壁薄和表面平而大的特點，是主要的表面輻射噪聲源。
控制措施：㈠增強其剛度，提高其固有頻率。㈡敷貼阻尼材料。
⒊固定在發動機上的各種蓋板
控制措施：㈠隔振：在其間使用隔振層㈡涂加阻尼材料。
除以上措施之外，還可對發動機整機或部分構件采用隔聲措施，以滿足日益嚴格的噪聲控制法規的要求。常用的隔聲方法有局部隔聲、全封閉整體隔聲罩和隧道式隔聲罩等.