安全管理網(wǎng)

晶閘管整流裝置過電壓分析及保護的配置

文檔作者：陳小明１謝燕軍２劉喜泉１文檔來源：１．溪洛渡水力發(fā)電廠２．國電南瑞科技股份有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年12月30日
下載地址：點擊這里	文件大小： 973.10 KB 共5頁	文檔格式： PDF	下載點數(shù)： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內(nèi)容預覽 [文件共5頁]

本文件共5頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?73.10 KB 共5頁文件格式：PDF 下載點數(shù)：1 點（VIP會員免費）

下一篇：錦屏水電站預應力錨索張拉異常情況分析及…

上一篇：立式水輪發(fā)電機組推力瓦溫偏高故障的分析…

文本預覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

２０１８ 年第１ 期
２０１８ Ｎｕｍｂｅｒ １
水電與新能源
ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＡＮＤ ＮＥＷ ＥＮＥＲＧＹ
第３２ 卷
Ｖｏｌ．３２
ＤＯＩ： １０．１３６２２ ／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｎ４２ －１８００／ｔｖ．１６７１ －３３５４．２０１８．０１．０１５
收稿日期：２０１７ －１２ －１０ 作者簡介：陳小明，男，高級工程師，主要從事發(fā)電廠勵磁系統(tǒng)等檢修維護方面的工作。
晶閘管整流裝置過電壓分析及保護的配置
陳小明１，謝燕軍２，劉喜泉１
（１．溪洛渡水力發(fā)電廠，云南永善 ６５７３００；２．國電南瑞科技股份有限公司，江蘇南京 ２１１１０６）
摘要：依據(jù)勵磁系統(tǒng)晶閘管整流裝置及其工作原理，對勵磁系統(tǒng)晶閘管工作過程中可能存在的過電壓進行了分析，并針
對引起晶閘管及其整流裝置過電壓產(chǎn)生的主要原因，探討了常用的過電壓保護配置方案，提出了過電壓的測試方法。
關鍵詞：勵磁系統(tǒng)；晶閘管整流裝置；過電壓保護；非線性電阻
中圖分類號：ＴＭ３５９．７ 文獻標志碼：Ａ 文章編號：１６７１ －３３５４（２０１８）０１ －００５３ －０５
Analysis of the Overvoltage in Thyristor Rectifier Device
and the Protection Configuration
ＣＨＥＮ Ｘｉａｏｍｉｎｇ１ ， ＸＩＥ Ｙａｎｊｕｎ２ ， ＬＩＵ Ｘｉｑｕａｎ１
（１．Ｘｉｌｕｏｄｕ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｔ， Ｙｏｎｇｓｈａｎ ６５７３００， Ｃｈｉｎａ； ２．ＮＡＲＩ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏ．， Ｌｔｄ．， Ｎａｎｊｉｎｇ ２１１１０６， Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｗｏｒｋｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｈｙｒｉｓｔｏｒ ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ｄｅｖｉｃｅ ｉｎ ｔｈｅ ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ， ｔｈｅ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ
ｉｎ ｔｈｅ ｔｈｙｒｉｓｔｏｒ ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ｄｅｖｉｃｅ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ．Ｍａｉｎ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｔｈｙｒｉｓｔｏｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ｄｅｖｉｃｅ
ａｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｔｈｅｎ， ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅｓ ａｒｅ ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ ．Ａｌｓｏ， ｔｈｅ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ
ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Key words： ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ； ｔｈｙｒｉｓｔｏｒ ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ｄｅｖｉｃｅ； ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ； ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ
晶閘管整流裝置是一種將交流變換為直流、為同
步電機提供勵磁電流的整流裝置，一般由多個三相晶
閘管全控整流橋及附屬設備組成［１ －２］ 。
晶閘管整流裝置的交流輸入一般來自勵磁變壓器
或中頻機，直流輸出接勵磁繞組。不同的輸入接線和
輸出至不同的勵磁繞組，可以組成不同的勵磁系統(tǒng)，比
如靜止方式勵磁系統(tǒng)和旋轉(zhuǎn)方式勵磁系統(tǒng)等，如圖１
所示。
圖1 晶閘管整流勵磁系統(tǒng)
無論何種勵磁系統(tǒng)，晶閘管整流裝置總是工作在
一個電感回路中，如果電流突變，電感回路就會產(chǎn)生感
應電勢及其過電壓。所以，晶閘管整流裝置必須配置
過電壓保護設備。離開了過電壓保護，晶閘管勵磁裝
置的安全性和可靠性就會大大降低，甚至無法工作。
１ 過電壓產(chǎn)生原因及危害
1．1 晶閘管換相過電壓
晶閘管整流裝置主要由三相全控整流橋組成，如
圖２ 所示，勵磁變壓器ＬＢ 次級相電壓分別為Ua 、Ub 、
Uc ，其漏感及每相線路電感可以折合到次級繞組分別
用集中電感La 、Lb 、Lc 表示（La ＝Lb ＝Lc ）。三相整流電
路正常運行時，晶閘管k１ 、k２ 、k３ 、k４ 、k５ 、k６ 依次輪流
導通。
假設在t１ 時刻前，晶閘管k１ 和k２ 導通；在t１ 時刻
晶閘管k３ 收到觸發(fā)脈沖，此時勵磁變壓器二次側(cè)相電
壓Ub ＞Ua ，故k３ 管承受正向壓降使其導通，而k１ 管承
５３
萬方數(shù)據(jù)
水電與新能源２０１８ 年第１ 期
圖2 三相橋式整流電路整流原理圖
受反向壓降被迫關斷。但是由于k１ 管在導通期間，其
內(nèi)部儲存了大量少數(shù)載流子，并不可能立即恢復截止，
使得晶閘管k１ 和k３ 在短時間內(nèi)同時導通。此時，a、b
兩相間產(chǎn)生瞬時的短路，Uab≈０，短路電流id 滿足關系
式２Lb did ／dt ＝Ub －Ua 。短路期間整流電路輸出電壓
瞬時值Uf ＝（Ubc ＋Uac ）／２，為兩相對c 相線電壓的平
均值（考慮勵磁變壓器ＬＢ 次級a、b 相的短路阻抗壓
降相同），使整流輸出的直流電壓波形產(chǎn)生了一個缺
口，稱之為換相缺口，如圖３ 所示。兩晶閘管換相時流
過的電流波形如圖４ 所示。t１ 時刻前k１ 管電流ik１ 等
于勵磁電流If ，k３ 管電流ik３ 為零；t１ 時刻k３ 管觸發(fā)導
通，其電流ik３ 逐步上升，同時ik１ 下降，開始換相過程，
ik１ ＋ik３ ＝If ，由于勵磁繞組ＬＱ 大電感的影響，勵磁電
流If 可視為恒定值。換相的快慢即ik１ 及ik３ 的變化率
（同時也是短路電流id 的增長率）ｄid ／ｄt ＝（Ub －Ua ）／
２Lb 。到t２ 時刻ik１降到零，ik３ ＝If ?？纱藭rk１ 內(nèi)仍積聚
了大量的少數(shù)載流子，不能立即恢復截止，故短路電流
id 過零后繼續(xù)增加，ik１ 變?yōu)樨撝?，而ik３ ＞If 。直至t３ 時
刻，k１ 反向恢復電流達到最大值，積存的少數(shù)載流子
迅速復合完畢，立即恢復截止，故k１ 反向電流立刻回
零。晶閘管電流ik１ 和ik３ 同時也是電感Lb 內(nèi)的電流，
由于t３ 、t４ 時刻間時間間隔很小，因此，電流變化率極
大，即使和元件串聯(lián)的線路電感與變壓器漏感很小，產(chǎn)
生的感應電勢也很大，電感Lb 中感應極高的換相過電
壓Δu ＝－Lb ｄik ／ｄt。
在一個周期中，勵磁整流裝置依次存在６ 次換相
過程，產(chǎn)生６ 個過電壓缺口，交流電感產(chǎn)生６ 個過電壓
尖峰，并且疊加在交流輸入和直流輸出電壓波形上。
晶閘管換相過電壓屬于周期性過電壓，影響晶閘
管整流裝置以及勵磁變壓器和勵磁繞組的絕緣，降低
可靠性，甚至損壞晶閘管元件。抑制晶閘管換相過電
壓最有效的辦法就是配置阻容保護電路。
圖3 橋式整流電路晶閘管上電壓波形圖
圖4 k1 、k3 晶閘管換相時電流波形圖
1．2 勵磁變壓器過電壓
１．２．１ 雷擊過電壓
當晶閘管勵磁系統(tǒng)的交流電源來自由輸電線路供
電的降壓變壓器的低壓側(cè)，線路遭受雷擊或靜電感應
等從電網(wǎng)侵入的沖擊（浪涌）電壓時，會在變壓器的低
壓側(cè)感應過電壓。目前，勵磁系統(tǒng)很少采用輸電線路
供電，雷擊過電壓很少，但是對于勵磁變高壓側(cè)接廠用
電的他勵勵磁方式，存在著雷擊過電壓的可能。
盡管雷擊過電壓的時間短暫，一般僅為幾十微秒，
但是雷擊過電壓值可以很高，危害較大，可能擊穿勵磁
回路絕緣。抑制雷擊過電壓，最有效的方式就是采用
氧化鋅避雷器。
１．２．２ 合閘過電壓
假定C１２為勵磁變一次（高壓）和二次繞組（低壓
側(cè)）間的寄生電容，C２０為二次繞組對鐵芯之間的電容，
在變壓器一次合閘瞬間，由C１２ 和C２０ 電容構(gòu)成的充電
電路引起位移電荷，由此，可求得一次傳到二次側(cè)的過
電壓為
U２ ＝ C１２
C１２ ＋C２０ ×U１
５４
萬方數(shù)據(jù)
陳小明，等：晶閘管整流裝置過電壓分析及保護的配置２０１８ 年１ 月
限制勵磁變壓器操作過電壓，措施之一是在一、二
次繞組之間增加金屬靜電屏蔽層，屏蔽層與接地鐵芯
相連，使一、二次繞組間的電容C１２ 接近于零值。措施
之二是在二次繞組側(cè)接入對地電容C０２ ，理論上當確定
限制過電壓倍數(shù)為Ku２ 時，C０２ 之值可由下式求得：
C０２ ＝C１２ u１ －Ku２ （C１２ ＋C２０ ） Ku２
１．２．３ 分閘過電壓
在電源變壓器空載情況下，如果在電源電壓過零
時突然斷開電源，則會產(chǎn)生嚴重的瞬變過電壓。變壓
器空載時，一次繞組中只有勵磁電流i０ ，它在相位上滯
后于電源電壓U１ 近９０°，U１ 過零時，i０ 達到最大值。
相應的磁通也達到最大值。如此時突然切斷變壓器，
使i０ 由最大值變到零，則相應的di０ ／dt 和du ／dt 都很
大，將在二次繞組中感應出很高的瞬時過電壓。產(chǎn)生
過電壓的倍數(shù)最高可達正常反向峰值電壓的８ ～１０
倍，一般情況下也有４ ～５ 倍。抑制分閘過電壓的措施
是將儲存在電感中的能量轉(zhuǎn)換到與變壓器二次繞組并
聯(lián)的過電壓吸收電路中。
1．3 勵磁繞組過電壓
１）勵磁繞組跳閘滅磁過電壓。晶閘管整流裝置
的輸出側(cè)，一般配置直流磁場斷路器，磁場斷路器分斷
勵磁電流時，將在勵磁繞組兩端產(chǎn)生反向過電壓。所
以，勵磁整流裝置與勵磁繞組之間必須配置過電壓保
護電路，即勵磁繞組過電壓（轉(zhuǎn)子過電壓）保護。
２）發(fā)電機異步運行轉(zhuǎn)子滑差過電壓。發(fā)電機異
步運行，定子與轉(zhuǎn)子的合成磁場開始切割勵磁繞組，在
轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生周期性的滑差電流，并在轉(zhuǎn)子回路尋找能
量消耗通道。如果轉(zhuǎn)子或整流裝置存在低阻通道，滑
差電勢不會很高；由于晶閘管整流裝置的阻斷阻抗都
很高，此時轉(zhuǎn)子繞組相當于一個滑差恒流源，經(jīng)高阻抗
產(chǎn)生很高的滑差過電壓，可能會擊穿轉(zhuǎn)子繞組和整流
裝置的絕緣。
３）發(fā)電機突然短路、非全相或非同期合閘轉(zhuǎn)子感
應過電壓。發(fā)電機突然短路、非全相或非同期合閘，轉(zhuǎn)
子在磁鏈守恒的作用下，將產(chǎn)生非周期和周期性的轉(zhuǎn)
子過電壓，也極大危害轉(zhuǎn)子或者整流裝置的絕緣。
勵磁繞組過電壓保護，主要采用兩種方案，一是通
過跨接器在繞組兩端并聯(lián)過電壓吸收電阻，可以是非
線性電阻，也可以是線性電阻。二是直接將高能氧化
鋅非線性電阻（ＺｎＯ）或高非線性系數(shù)的碳化硅電阻
（ＳｉＣ）并聯(lián)在勵磁繞組兩端，吸收過電壓。
２ 過電壓保護的配置
2．1 總體配置方案
抑制晶閘管整流裝置的過電壓，主要措施有：勵磁
變壓器高低壓側(cè)屏蔽接地，配置三相組合式壓敏電阻、
阻容吸收電路、勵磁繞組過電壓保護等設備，通常采用
的配置如圖５ 所示，不同的勵磁系統(tǒng)可根據(jù)實際需要
選用。
配置晶閘管整流裝置過電壓保護，首先應明確保
護對象和保護范圍，然后對參數(shù)和整定值進行協(xié)調(diào)配
合，其典型配合如圖６ 所示。
圖5 晶閘管整流裝置過電壓保護的配置
５５
萬方數(shù)據(jù)
水電與新能源２０１８ 年第１ 期
圖6 晶閘管整流裝置過電壓保護的配合
阻容吸收保護主要負責吸收晶閘管換相過電壓，
是晶閘管整流裝置最主要的過電壓保護，主要分為橋
臂分散式、三相集中式、三相整流式等阻容保護電路，
如圖５ 所示。晶閘管整流裝置最大輸出電壓Vｆｍａｘ等于
最大整流峰值疊加換相過電壓尖峰值，配置阻容吸收
電路，可降低Vｆｍａｘ ，如圖６ 所示。
交流側(cè)三相組合式壓敏電阻主要吸收雷擊過電壓
和勵磁變壓器操作過電壓，防止過電壓入侵晶閘管整
流裝置。
勵磁繞組過電壓保護，能有效抑制發(fā)電機各種運
行工況在勵磁繞組上產(chǎn)生的電壓不超過出廠試驗時繞
組對地耐壓試驗電壓幅值的７０％，是晶閘管整流裝置
和勵磁繞組的最終過壓保護。
三相組合式壓敏電阻保護與勵磁繞組過電壓保
護，其動作整定值都應該大于晶閘管整流裝置最大輸
出電壓Vｆｍａｘ ，小于晶閘管晶閘管反向重復峰值電壓
VＲＲＭ 。
2．2 壓敏電阻保護配置
由于勵磁變壓器高、低壓側(cè)必須設置屏蔽層，并可
靠接地，大大削弱了發(fā)電機出口的雷擊和操作過電壓
對晶閘管整流裝置的影響，再加上發(fā)電機出口配置了
避雷器，所以一般不再配置避雷器等交流側(cè)壓敏電阻。
勵磁變高壓側(cè)一般不配置交流斷路器、高壓熔斷器，因
此不會產(chǎn)生分斷和合閘操作過電壓。勵磁變低壓側(cè)如
果配置交流磁場斷路器，一般在正常開停機時，交流斷
路器僅在發(fā)電機殘壓下合閘和分閘；在事故停機時，一
般采用逆變滅磁或滅磁電阻方式滅磁，減少了交流磁
場斷路器分閘產(chǎn)生過電壓的危害。
對于勵磁變壓器高壓側(cè)接入廠用電的他勵接線方
式系統(tǒng)，必須配置交流側(cè)壓敏電阻，一般采用三相組合
式壓敏電阻，一方面可吸收相間的差模過電壓，另一方
面還可吸收對地的共模過電壓，組合式壓敏電阻抑制
了雷擊、合閘和分斷等過電壓浪涌，是一個比較好的
方案。
2．3 阻容保護配置
無論自勵還是他勵方式，無論是靜止勵磁還是旋
轉(zhuǎn)勵磁，都應該配置抑制晶閘管換相過電壓的阻容保
護。可以配置橋臂分散式，也可以配置三相整流式，二
者選其一即可。選用橋臂分散式阻容保護，在抑制效
果不好或加強抑制效果的情況下，可以額外配置三相
集中式阻容保護。三相集中式阻容保護是一種輔助保
護，一般不作為晶閘管換相過電壓的主保護。
根據(jù)經(jīng)驗，三相集中式、三相整流式阻容保護應配
置熔斷器，其額定電壓宜大于勵磁變壓器低壓側(cè)額定
峰值電壓。三相集中式和橋臂分散式的電容宜選用交
流電容，其額定電壓宜大于勵磁變壓器低壓側(cè)額定電
壓的２．０ 倍。三相整流式的電容宜選用直流電容，其
額定電壓宜大于勵磁變壓器低壓側(cè)額定電壓的
２．５ 倍。
2．4 轉(zhuǎn)子過電壓保護配置
轉(zhuǎn)子過電壓保護，一般為跨接器過電壓保護，也可
配置非線性電阻限壓器，二者選其一即可。
跨接器過電壓保護是指當過電壓達到整定值時，
跨接器導通，將過電壓吸收電阻并入勵磁繞組兩端，吸
收過電壓能量，抑制過電壓上升。當過電壓低于整定
值時，跨接器關斷。過電壓吸收電阻，可以是線性電
５６
萬方數(shù)據(jù)
陳小明，等：晶閘管整流裝置過電壓分析及保護的配置２０１８ 年１ 月
阻，也可以是非線性電阻，而非線性電阻又分為高能氧
化鋅電阻（ＺｎＯ）和碳化硅電阻（ＳｉＣ）?？缃悠鞯倪^電
壓吸收電阻，可以與滅磁電阻共用。
不同非線性系數(shù)的電阻，其伏安特性曲線明顯不
同，如圖７ 所示，１ 是線性電阻，是一條直線，斜率由電
阻值決定；２ 是ＺｎＯ 電阻，有明顯的擊穿導通點，大電
流下的穩(wěn)壓特性很好；３ 是非線性系數(shù)約為０．４ 的ＳｉＣ
電阻，低電壓的電流就較大，故不能直接并聯(lián)在勵磁繞
組兩端運行，需要跨接器；４ 是非線性系數(shù)約為０．２ 的
ＳｉＣ 電阻，低電壓的電流很小，可并聯(lián)在勵磁繞組兩端
運行。
圖7 電阻的伏安特性
直接將非線性電阻并聯(lián)在勵磁繞組兩端，也是勵
磁繞組過電壓的選擇方案，特別是小型發(fā)電機組，一般
不選擇跨接器過電壓保護，僅采用高能氧化鋅電阻通
過熔斷器并聯(lián)在勵磁繞組兩端作為過電壓限制器。也
可直接將高非線性系數(shù)碳化硅電阻并聯(lián)在勵磁繞組兩
端，正常運行電阻電流很小，相當于一個小負載。如果
過電壓，流過電阻的電流增大，吸收滅磁或過電壓的
能量。
３ 結(jié) 語
隨著電力電子器件制造技術的快速發(fā)展，可控硅
元件性能參數(shù)逐步提高，可控硅整流裝置的容量也越
來越大。由于可控硅自身的特點，晶閘管對施加在其
兩端的過電壓很敏感，當晶閘管承受的正向過電壓超
過其斷態(tài)重復峰值電壓一定值時，晶閘管會出現(xiàn)誤導
通；當晶閘管承受的反向過電壓超過其反向重復峰值
電壓一定值時，晶閘管會損壞。因此晶閘管過電壓保
護的正確配置對晶閘管裝置的可靠運行起著至關重要
的作用。同時，良好的過電壓保護裝置可以降低晶閘
管兩端承受重復峰值電壓的要求，減少晶閘管選型成
本，對晶閘管的選型經(jīng)濟性起著積極的作用。
參考文獻：
［１］李基成．現(xiàn)代同步發(fā)電機勵磁系統(tǒng)設計及應用［Ｍ］．２ 版．
北京： 中國電力出版社， ２００９
［２］梁建行．水電廠發(fā)電機勵磁系統(tǒng)設計［Ｍ］．北京： 中國電
力出版社， ２０１５
（上接第５２ 頁）
得到如表１ 數(shù)據(jù)。
表1 離心泵電機外殼和軸承溫差
名稱 初始數(shù)據(jù) 方案１ 方案２ 方案３ 軸承
最高／℃ ８５．９ ７６．１ ８０．２ ６５．８ 平均／℃ ８２．２ ７３．８ ７５．５ ６４．５ 最高溫升／Ｋ ５７．８ ４９．０ ５１．２ ３６．９ 外殼
最高／℃ ９６．７ ７８．１ ７４．２ ６２．４ 平均／℃ ８９．３ ７４．６ ６９．６ ５９．５ 最高溫升／Ｋ ６８．６ ５０．９ ４５．２ ３３．５ 環(huán)境溫度／℃ ２８．１ ２７．１ ２９．０ ２８．９ ５ 結(jié) 語
１）原始數(shù)據(jù)中離心泵運行電機軸承與電機外殼
溫度明顯超出ＧＢ５０７０６—２０１１ 中規(guī)定的溫升值；方案
１ 和方案２ 電機軸承與電機外殼溫度有所下降，但仍
超出ＧＢ５０７０６—２０１１ 中規(guī)定的溫升值。
２）方案３ 離心泵運行溫度優(yōu)于其他方案，運行電
機軸承溫度低于ＧＢ５０７０６—２０１１ 中規(guī)定的溫升值，電
機外殼接近ＧＢ５０７０６—２０１１ 中規(guī)定的溫升值，運行溫
度參數(shù)良好。
葉輪切割降低了離心泵電機運行溫度，但并沒有
提高泵組效率［３］ ，且切割后的葉輪只能通過特殊加工
獲取備品。而型號ＳＬＯＷ３５０ －４４０Ａ 離心泵及其配套
的西門子電機在各方面的性能要明顯優(yōu)于ＡＳＣ５００ －
４００ －５４０Ｅ 的離心泵及配套電機。
根據(jù)上述結(jié)論，綜合考慮后溪洛渡水電站已逐步
將ＡＳＣ５００ －４００ －５４０Ｅ 離心泵整體更換為
ＳＬＯＷ３５０ －４４０Ａ離心泵。
參考文獻：
［１］秦曾煌．電工學（上冊）［Ｍ］．６ 版．北京： 高等教育出版
社， ２００５
［２］ＧＢ ５０７０６ －２０１１， 水利水電工程勞動安全與工業(yè)衛(wèi)生設計
規(guī)范［Ｓ］
［３］關醒凡．現(xiàn)代泵理論與設計［Ｍ］．北京： 中國宇航出版社，
２０１１

網(wǎng)友評論 more

電力安全論文最新內(nèi)容

12-30